浙江至德鋼業有限公司以水煤氣廢熱鍋爐在香蕉app免費視頻在線觀看:不銹鋼換熱管和(he)(he)管(guan)板(ban)(ban)連(lian)(lian)接(jie)處(chu)的(de)失(shi)效(xiao)分(fen)(fen)析為例，說明(ming)失(shi)效(xiao)分(fen)(fen)析的(de)過(guo)程和(he)(he)意(yi)義。管(guan)殼式換熱(re)器(qi)廣(guang)泛應(ying)用(yong)于化工、石油(you)、醫藥和(he)(he)核行業。管(guan)板(ban)(ban)和(he)(he)換熱(re)管(guan)連(lian)(lian)接(jie)處(chu)是(shi)一個關鍵部(bu)位，它們之間的(de)連(lian)(lian)接(jie)一般采用(yong)焊接(jie)、脹接(jie)或者兩者結合的(de)方法(fa)。從(cong)文獻報道和(he)(he)實際使用(yong)情況來看，管(guan)子(zi)和(he)(he)管(guan)板(ban)(ban)連(lian)(lian)接(jie)處(chu)的(de)腐蝕是(shi)引(yin)起換熱(re)器(qi)失(shi)效(xiao)的(de)主要(yao)原因。因此，常采用(yong)奧(ao)氏(shi)體香蕉app免費視頻在線觀看:不銹鋼管子預(yu)防腐蝕的發生。然而，在特定的介質和(he)一定的拉應(ying)力下，奧(ao)氏體不銹鋼會發生香蕉app免費視頻在線觀看:應力腐蝕開裂。拉應力(li)(li)來源于(yu)操作(zuo)壓(ya)力(li)(li)、熱(re)應力(li)(li)或者(zhe)制(zhi)造(zao)的(de)(de)殘余應力(li)(li)。近年來，人們(men)通過失效案(an)例分析，對(dui)脹接或焊(han)接殘余應力(li)(li)情(qing)況進行了(le)(le)大量研究，并認(ren)為它們(men)在(zai)應力(li)(li)腐蝕(shi)中(zhong)起到了(le)(le)重要(yao)作(zuo)用。一(yi)些(xie)換熱(re)器失效案(an)例中(zhong)，雖然介質中(zhong)氯離(li)子的(de)(de)濃度非常(chang)小(xiao)，但是奧(ao)氏體不銹(xiu)鋼管應力(li)(li)腐蝕(shi)還會(hui)發(fa)生。眾多分析認(ren)為，應力(li)(li)腐蝕(shi)的(de)(de)發(fa)生是由(you)氯離(li)子在(zai)縫隙中(zhong)的(de)(de)富集引(yin)起的(de)(de)。
現當介(jie)質中氯離子(zi)濃度僅有5.8mg/kg時，縫隙(xi)處的濃度值可高(gao)達(da)2410mg/kg.但管(guan)子(zi)的應力腐蝕(shi)和縫隙(xi)腐蝕(shi)仍不能避(bi)免(mian)。目(mu)前，對于脹接(jie)之后還存在縫隙(xi)的原(yuan)因(yin)不清楚，因(yin)此，這(zhe)個(ge)問題將在本章中進(jin)行重點討論(lun)。
一、失效案例介紹
某甲醇廠一臺水煤氣廢熱鍋爐（以下簡稱“廢鍋”）管程的介質是由H2、CO、CO2、H2S、NH3、H2O等組成的水煤氣，水從鍋爐補水口進人廢鍋殼程，并在其內變成蒸汽后，再由蒸汽出口排出，廢熱鍋爐技術特性見表7-1。殼程的最高工作壓力和溫度分別為3.4MPa、242℃,管程的最高工作壓力和溫度分別為6.28 MPa、241℃.管子采用321不銹鋼材料，廠家提供的321不(bu)銹鋼(gang)材料的化學成分見表7-2,管板采用20MnMo材料。換熱管和管板管孔的連接方式采用強度焊十密封脹。
設(she)備(bei)在使用兩年左右(you)后(hou)，發(fa)現(xian)出(chu)(chu)口蒸汽(qi)中一氧化碳含量明(ming)顯增(zeng)高，判斷水(shui)煤氣(qi)出(chu)(chu)現(xian)泄漏(lou)。設(she)備(bei)停車檢修時(shi)，并未(wei)發(fa)現(xian)宏觀缺陷(xian)。但水(shui)壓試驗時(shi)，發(fa)現(xian)管(guan)板堆焊層11處(chu)漏(lou)點(dian)；后(hou)經堵漏(lou)處(chu)理，漏(lou)點(dian)反(fan)而增(zeng)加(jia)到20多處(chu)。第二次水(shui)壓試驗時(shi)，又出(chu)(chu)現(xian)新的漏(lou)點(dian)，同時(shi)，在管(guan)子內壁(bi)發(fa)現(xian)一些黑(hei)色附著物，泄漏(lou)點(dian)位置和管(guan)內附著物如圖7-1所示。
二、失效(xiao)分析過程(cheng)和(he)結果
1. 現場勘(kan)查(cha)
首先(xian)對不銹鋼管(guan)(guan)板進行(xing)著色(se)探傷，未(wei)發現(xian)裂(lie)(lie)(lie)紋(wen)，如圖(tu)7-2(a)所示。其(qi)次，對筒體進行(xing)了檢查(cha)，未(wei)發現(xian)裂(lie)(lie)(lie)紋(wen)、腐蝕等現(xian)象，如圖(tu)7-2(b)所示。經仔(zi)細觀(guan)察，泄漏水珠是從換熱管(guan)(guan)內(nei)(nei)流出的(de)，因此(ci)，基本可(ke)以確定(ding)裂(lie)(lie)(lie)紋(wen)出現(xian)在換熱管(guan)(guan)上(shang)。經滲(shen)(shen)透檢測和(he)打磨，開始在管(guan)(guan)內(nei)(nei)壁未(wei)發現(xian)裂(lie)(lie)(lie)紋(wen)，但經過滲(shen)(shen)透和(he)打磨之后，出現(xian)樹枝狀(zhuang)裂(lie)(lie)(lie)紋(wen)；隨(sui)著打磨的(de)進行(xing)，裂(lie)(lie)(lie)紋(wen)越(yue)來越(yue)清晰，并且裂(lie)(lie)(lie)紋(wen)寬度由管(guan)(guan)內(nei)(nei)向(xiang)外逐(zhu)漸增加，如圖(tu)7-2(c)所示。因此(ci)，可(ke)以初步判(pan)斷(duan)裂(lie)(lie)(lie)紋(wen)起源(yuan)于(yu)管(guan)(guan)外壁，向(xiang)內(nei)(nei)部擴展。
2. 現場取(qu)樣(yang)
分別取含有漏點(dian)的一(yi)段進(jin)氣(qi)管(guan)以及對應的出氣(qi)管(guan)，同時(shi)收集了管(guan)束內壁附著物，如圖7-3所示。
3. 換熱管材料分析
采用(yong)光譜(pu)儀對失效換(huan)熱(re)(re)管材料化學成分(fen)進行(xing)了檢(jian)測分(fen)析，表明換(huan)熱(re)(re)管材料化學成分(fen)基本符合GB 13296-2007《鍋爐(lu)、熱(re)(re)交(jiao)換(huan)器用(yong)不銹鋼無縫鋼管》標準中對321不銹鋼的成分(fen)要求，結果見表7-3.
4. 裂紋檢查(cha)
如(ru)圖7-4所示，把兩取(qu)(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)管(guan)打磨后，在進氣管(guan)外壁1、2區(qu)域(yu)內(nei)(nei)用(yong)肉眼可以觀(guan)察(cha)到微(wei)小裂(lie)紋(wen)，同(tong)時還發現在較粗(cu)裂(lie)紋(wen)處(chu)有一(yi)些小凹坑。在取(qu)(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)區(qu)1取(qu)(qu)(qu)(qu)試(shi)樣(yang)(yang)1。觀(guan)測取(qu)(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)管(guan)橫截面(mian)的裂(lie)紋(wen)和金(jin)相(xiang)(xiang)組(zu)織；在取(qu)(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)區(qu)2取(qu)(qu)(qu)(qu)試(shi)樣(yang)(yang)2,用(yong)以觀(guan)察(cha)取(qu)(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)管(guan)表面(mian)裂(lie)紋(wen)、裂(lie)紋(wen)內(nei)(nei)腐(fu)蝕產物化學(xue)成分和金(jin)相(xiang)(xiang)組(zu)織；在取(qu)(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)區(qu)3取(qu)(qu)(qu)(qu)試(shi)樣(yang)(yang)3,用(yong)以觀(guan)測取(qu)(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)管(guan)縱截面(mian)的裂(lie)紋(wen)和金(jin)相(xiang)(xiang)組(zu)織。同(tong)時，在出氣管(guan)的取(qu)(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)區(qu)4、5取(qu)(qu)(qu)(qu)試(shi)樣(yang)(yang)4和試(shi)樣(yang)(yang)5,分別(bie)觀(guan)測橫、縱截面(mian)裂(lie)紋(wen)和金(jin)相(xiang)(xiang)組(zu)織。
試樣1: 經過打磨、拋光、王水腐蝕，在試樣1橫截面中發現一條穿透性裂紋及其他細小裂紋。裂紋呈樹枝狀，分叉較多，沿橫截面從管外壁向內發展，具有典型不銹鋼應力腐蝕形貌，如圖7-5所示。組織為單相奧氏體，有孿晶分布，晶粒均勻，符合321不銹鋼固溶處理的組織要求，但觀察到一些顆粒較大的夾雜物，如圖7-6所示。
試樣2: 顯微鏡下(xia)觀(guan)察到換熱管表面(mian)裂紋(wen)(wen)平行于軸向擴展，有主干和(he)分(fen)支之(zhi)分(fen)，為明顯的穿(chuan)晶(jing)型裂紋(wen)(wen)。金相(xiang)組織為單(dan)相(xiang)奧氏(shi)體，有孿晶(jing)分(fen)布，晶(jing)粒(li)較均勻，符(fu)合321不銹鋼(gang)固溶(rong)處(chu)理(li)的組織要求。同時，也觀(guan)察到一些顆(ke)粒(li)較大的夾雜(za)物，如(ru)圖7-7所示。
試(shi)(shi)樣(yang)(yang)3~5: 顯微(wei)鏡下，試(shi)(shi)樣(yang)(yang)3(進氣管縱截面(mian)）以及試(shi)(shi)樣(yang)(yang)4、5(出(chu)氣管縱、橫截面(mian)）均未發現(xian)裂紋。金相組(zu)織(zhi)為單相奧氏(shi)體，有孿晶分布，晶粒較(jiao)均勻(yun)，符(fu)合321不(bu)銹鋼固溶處理的組(zu)織(zhi)要求，如圖7-8和圖7-9。在試(shi)(shi)樣(yang)(yang)3顯微(wei)組(zu)織(zhi)中發現(xian)有TiN夾(jia)雜(za)物，但量很少，屬正常現(xian)象。
5. 裂紋(wen)縫隙內(nei)雜(za)質成分分析
為了(le)(le)分(fen)析裂紋(wen)(wen)縫隙內(nei)腐(fu)(fu)蝕產物的(de)化(hua)學(xue)成分(fen)，取(qu)試樣2外壁(bi)裂紋(wen)(wen)區(qu)域進行(xing)了(le)(le)電子探針(zhen)檢(jian)測(ce)。掃(sao)描(miao)(miao)區(qu)域的(de)顯(xian)微形貌見圖7-10(a),裂紋(wen)(wen)有(you)主次之(zhi)分(fen)，并(bing)平行(xing)于軸向(xiang)發展。掃(sao)描(miao)(miao)波(bo)譜結果見圖7-10(b),表7-4列出了(le)(le)裂紋(wen)(wen)內(nei)腐(fu)(fu)蝕產物部分(fen)成分(fen)的(de)半定量分(fen)析結果。在檢(jian)測(ce)中(zhong)發現(xian)，腐(fu)(fu)蝕產物的(de)主要(yao)金屬成分(fen)為鐵和鉻,非金屬元素為氯、硫和氧，在波(bo)譜上能看到明(ming)顯(xian)的(de)Cl峰(feng)和S峰(feng)，說明(ming)該廢鍋的(de)運行(xing)環境中(zhong)殼程介質(zhi)含(han)有(you)的(de)氯、硫可能是(shi)(shi)介質(zhi)中(zhong)的(de)也可能是(shi)(shi)材質(zhi)本身的(de)。
6. 管壁(bi)附著(zhu)物的(de)化學成分(fen)分(fen)析
為了確定換(huan)熱管(guan)內壁(bi)黑色(se)(se)附(fu)著物(wu)的(de)成分，在附(fu)著物(wu)較厚處取下一(yi)些樣品(pin)。為全面分析(xi)附(fu)著物(wu)的(de)化(hua)學成分，采用(yong)電感耦合等離子(zi)體－發射光譜法(fa)(fa)檢(jian)(jian)(jian)測金(jin)屬(shu)元素(su)、元素(su)分析(xi)法(fa)(fa)檢(jian)(jian)(jian)測碳(tan)和硫(liu)元素(su)、離子(zi)色(se)(se)譜法(fa)(fa)檢(jian)(jian)(jian)測氯元素(su)。檢(jian)(jian)(jian)測結果顯示(shi)，主(zhu)要金(jin)屬(shu)元素(su)是鐵,質(zhi)量分數為30%,另外還有(you)少量的(de)鎳(nie)、砷(shen)、氯等；非金(jin)屬(shu)硫(liu)元素(su)的(de)含量非常(chang)高，達到34%,當硫(liu)元素(su)以濕硫(liu)化(hua)氫存在時，也會引起奧(ao)氏體不銹鋼應力(li)腐蝕(shi)。
7. 廢熱鍋爐進出(chu)水(shui)水(shui)質分析
為了分析廢熱鍋爐管束失效的原因，需對其所使用水的水質和操作情況進行調查。根據公司檢測中心的分析結果，廢熱鍋爐進水中氯離子含量是4.08mg/kg,排污水中的氯離子含量未進行檢測；水煤氣冷凝液中氯(lv)離(li)子含量為14.53mg/kg,見表7-5.廢熱鍋爐連排水、間排水以及水煤氣出口冷凝水樣檢測分析結果見表7-6。從檢驗結果來看，取樣水中的氯離子元素含量較少，說明在生產中鍋爐用水軟化處理的質量較高。
通過以(yi)上綜(zong)合(he)分析(xi)可以(yi)判斷，不銹鋼管(guan)子(zi)的裂紋是由(you)應(ying)力(li)腐蝕引起的。管(guan)子(zi)脹接后會產生(sheng)殘余應(ying)力(li)，管(guan)板(ban)和管(guan)子(zi)焊接后也會產生(sheng)殘余應(ying)力(li)。很(hen)多文獻已(yi)經證(zheng)明脹接和焊接殘余應(ying)力(li)的存在(zai)。在(zai)設備檢修時，換(huan)熱管(guan)貼脹部位的管(guan)子(zi)在(zai)去除(chu)強度(du)焊焊縫后很(hen)容(rong)易從管(guan)板(ban)中取出，說明管(guan)子(zi)與管(guan)板(ban)之間存在(zai)微(wei)小的縫隙(xi)。介質中微(wei)量的氯離(li)子(zi)可以(yi)在(zai)縫隙(xi)內濃(nong)縮，使(shi)其濃(nong)度(du)升(sheng)高。
三、最(zui)小脹緊壓力計算
管(guan)子(zi)(zi)和(he)管(guan)板(ban)(ban)之間貼(tie)脹(zhang)是否緊(jin)密主(zhu)要(yao)取決于脹(zhang)接壓力(li)的大小。貼(tie)脹(zhang)壓力(li)過(guo)(guo)小，換熱管(guan)和(he)管(guan)板(ban)(ban)孔(kong)間會存在縫隙；脹(zhang)接壓力(li)過(guo)(guo)大，管(guan)板(ban)(ban)和(he)管(guan)子(zi)(zi)之間產生(sheng)較大的接觸(chu)應力(li)，使管(guan)外(wai)壁(bi)因受(shou)管(guan)板(ban)(ban)孔(kong)的擠(ji)壓而產生(sheng)額(e)外(wai)的應力(li)。因此，有必要(yao)對貼(tie)脹(zhang)的最小壓力(li)進行(xing)討論。下(xia)面通過(guo)(guo)理論計算和(he)有限元數值(zhi)模擬來分析本失效(xiao)案(an)例中所需的最小貼(tie)脹(zhang)壓力(li)。
1. 換(huan)熱管力學性能測試
為獲得(de)準(zhun)確(que)的(de)(de)(de)換(huan)熱(re)(re)管(guan)(guan)材(cai)(cai)(cai)料(liao)特性，特從廢熱(re)(re)鍋爐(lu)制造(zao)廠家獲取管(guan)(guan)材(cai)(cai)(cai)，采用(yong)萬能拉(la)(la)伸(shen)試(shi)(shi)驗(yan)設備進行(xing)材(cai)(cai)(cai)料(liao)的(de)(de)(de)拉(la)(la)伸(shen)試(shi)(shi)驗(yan)。材(cai)(cai)(cai)料(liao)試(shi)(shi)樣(yang)的(de)(de)(de)制造(zao)及拉(la)(la)伸(shen)試(shi)(shi)驗(yan)過程(cheng)按照GB/T228.1-2010《金(jin)屬材(cai)(cai)(cai)料(liao)拉(la)(la)伸(shen)試(shi)(shi)驗(yan)第(di)1部分；室溫試(shi)(shi)驗(yan)方法(fa)》標準(zhun)進行(xing)試(shi)(shi)驗(yan)。試(shi)(shi)樣(yang)圖紙以及加工試(shi)(shi)樣(yang)如圖7-11所示，拉(la)(la)伸(shen)試(shi)(shi)驗(yan)的(de)(de)(de)應力－應變(bian)曲(qu)線如圖7-12所示。
2. 脹接力的理論計算(suan)
液壓脹(zhang)接是(shi)一(yi)種柔性脹(zhang)接技術，壓力均(jun)勻地作(zuo)用(yong)于不銹鋼(gang)管(guan)子(zi)內壁，管(guan)子(zi)的變形在(zai)幾秒鐘內完成。由于管(guan)子(zi)沒有受到反復碾(nian)壓，這種脹(zhang)接過(guo)程難以(yi)(yi)達到對管(guan)子(zi)與管(guan)板(ban)之問(wen)粗(cu)糙表而的“填(tian)平”效果。為保證脹(zhang)接質量，管(guan)板(ban)孔的加工粗(cu)糙度(du)應控制在(zai)Ra6.3μm以(yi)(yi)內。
根據(ju)液壓(ya)脹管機廠家(jia)提供(gong)的資料，可按下列方法計算脹接力(li)：
不銹鋼換熱管和管板之間采用貼脹時，可根據式（7-2)計算所需脹接力。從式（7-2)可以看出，脹接力與脹接件的尺寸和材料的屈服強度密切相關。換熱管材料321不銹鋼的保證屈服強度ReLt ≥205MPa;從廠家提供的“壓力容器產品主要受壓元件使用材料一覽表”中查得，換熱管材料ReLt的供應值是240MPa,廠家復驗值為297MPa,本次分析的試驗值為292MPa。
在(zai)(zai)實際(ji)的(de)(de)制造(zao)中，管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)徑(jing)D和(he)換(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)的(de)(de)壁(bi)(bi)厚(hou)(hou)(hou)都(dou)允(yun)(yun)(yun)許(xu)存(cun)在(zai)(zai)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)。根(gen)據(ju)(ju)(ju)換(huan)熱(re)器制造(zao)相關標準(zhun)(zhun)的(de)(de)規(gui)(gui)定(ding)，一級(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)束(shu)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)直(zhi)徑(jing)是625.25mm時(shi)，允(yun)(yun)(yun)許(xu)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)為(wei)(wei)(wei)(wei)(wei)0~+0.15.根(gen)據(ju)(ju)(ju)GB/T 17395-2008《無縫(feng)鋼管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)尺寸(cun)、外(wai)(wai)形、重量及(ji)允(yun)(yun)(yun)許(xu)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)》標準(zhun)(zhun)的(de)(de)規(gui)(gui)定(ding)、管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子(zi)外(wai)(wai)徑(jing)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)分(fen)為(wei)(wei)(wei)(wei)(wei)標準(zhun)(zhun)化(hua)外(wai)(wai)徑(jing)允(yun)(yun)(yun)許(xu)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)四級(ji)(ji)和(he)非標準(zhun)(zhun)化(hua)外(wai)(wai)徑(jing)允(yun)(yun)(yun)許(xu)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)四級(ji)(ji)。根(gen)據(ju)(ju)(ju)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)孔(kong)公差(cha)(cha)(cha)(cha)，能與管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)配合(he)的(de)(de)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子(zi)公差(cha)(cha)(cha)(cha)范圍為(wei)(wei)(wei)(wei)(wei)D4級(ji)(ji)士0.10、ND4級(ji)(ji)士0.20兩種(zhong)(zhong)。由于管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)直(zhi)徑(jing)和(he)換(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)外(wai)(wai)徑(jing)和(he)壁(bi)(bi)厚(hou)(hou)(hou)制造(zao)尺寸(cun)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)的(de)(de)存(cun)在(zai)(zai)，會影(ying)響換(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)之間(jian)(jian)空隙(xi)的(de)(de)大(da)(da)小。在(zai)(zai)不考(kao)(kao)慮偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)時(shi)，換(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)之間(jian)(jian)間(jian)(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)(wei)(wei)Δr=0.125mm;考(kao)(kao)慮偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)時(shi)，即對D4級(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子(zi)和(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)配合(he)的(de)(de)最(zui)(zui)大(da)(da)間(jian)(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)(wei)(wei)Δrmax=0.250mm,最(zui)(zui)小間(jian)(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)(wei)(wei)Δrmin=0.075mm;對ND4級(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子(zi)和(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)配合(he)的(de)(de)最(zui)(zui)大(da)(da)間(jian)(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)(wei)(wei)Δrmax=0.300mm,最(zui)(zui)小間(jian)(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)(wei)(wei)Δrmin=0.025mm.根(gen)據(ju)(ju)(ju)GB/T 17395-2008《無縫(feng)鋼管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)尺寸(cun)、外(wai)(wai)形、重量及(ji)允(yun)(yun)(yun)許(xu)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)》標準(zhun)(zhun)的(de)(de)規(gui)(gui)定(ding)，管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子(zi)壁(bi)(bi)厚(hou)(hou)(hou)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)分(fen)為(wei)(wei)(wei)(wei)(wei)標準(zhun)(zhun)化(hua)壁(bi)(bi)厚(hou)(hou)(hou)允(yun)(yun)(yun)許(xu)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)九級(ji)(ji)（含(han)亞(ya)級(ji)(ji)）和(he)非標準(zhun)(zhun)化(hua)壁(bi)(bi)厚(hou)(hou)(hou)允(yun)(yun)(yun)許(xu)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)四級(ji)(ji)。按換(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)強(qiang)度要求(qiu)，可供選擇的(de)(de)換(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)壁(bi)(bi)厚(hou)(hou)(hou)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)有：S3A級(ji)(ji)±0.20、S4A級(ji)(ji)±0.15、S5級(ji)(ji)±0.10、NS1級(ji)(ji)－0.25~+0.30、NS2級(ji)(ji)＋0.30~-0.20、NS3級(ji)(ji)＋0.25~-0.20、NS4級(ji)(ji)－0.15~+0.25.表7-7列出(chu)了兩種(zhong)(zhong)公差(cha)(cha)(cha)(cha)配合(he)下，NS3級(ji)(ji)－0.20~+0.25的(de)(de)壁(bi)(bi)厚(hou)(hou)(hou)偏(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)下，根(gen)據(ju)(ju)(ju)式(shi)（7-2)計算出(chu)的(de)(de)脹接力Pmin的(de)(de)數值。
從表7-7來看，Δr=0.125mm時(shi)，ReLt＝205MPa 計算出的(de)(de)脹接(jie)(jie)力為142MPa，ReLt＝292MPa時(shi)的(de)(de)脹接(jie)(jie)力為202MPa,兩(liang)者差距較大。在(zai)脹接(jie)(jie)件的(de)(de)尺寸確定(ding)的(de)(de)條(tiao)件下(xia)，脹接(jie)(jie)力Pmin，隨屈服強(qiang)度的(de)(de)增加而增大；在(zai)同一屈服強(qiang)度下(xia)，脹接(jie)(jie)力隨著(zhu)管板之間空隙的(de)(de)減小而增大，這顯然是與實際情況不符的(de)(de)。這說明(ming)武（7-2)沒有考慮脹接(jie)(jie)件的(de)(de)尺寸偏(pian)差，因(yin)此在(zai)使用式（7-2)時(shi)不能把尺寸偏(pian)差帶入其中。
不考慮尺寸(cun)偏差，管板的Rep=370MPa時，換熱(re)管不同屈服強度下根(gen)據式（7-3)計(ji)算(suan)出的最大脹接力(li)P max見表7-8。
貼脹時，脹接力取Pmin，但是Pmin是使換熱管和管板開始產生殘余應力的最小脹接力，在實際脹接中脹接力的取值要大于Pmin;對密封要求高的強度脹接，脹接力取最大值Pmax。
脹接件的(de)(de)(de)(de)加(jia)(jia)工尺寸(cun)偏差(cha)除了影(ying)響脹接力的(de)(de)(de)(de)大(da)(da)(da)(da)小(xiao)，還直接影(ying)響液袋(dai)(dai)式液壓(ya)(ya)脹管(guan)成本。在超高(gao)壓(ya)(ya)的(de)(de)(de)(de)脹接壓(ya)(ya)力作(zuo)(zuo)用下(xia)(xia)，管(guan)子向外膨(peng)脹，間(jian)隙(xi)越(yue)大(da)(da)(da)(da)，管(guan)子的(de)(de)(de)(de)形(xing)變越(yue)大(da)(da)(da)(da)，因(yin)而(er)液袋(dai)(dai)脹頭(tou)與管(guan)子內壁之間(jian)的(de)(de)(de)(de)間(jian)隙(xi)將隨(sui)著(zhu)尺寸(cun)偏差(cha)加(jia)(jia)大(da)(da)(da)(da)而(er)增大(da)(da)(da)(da)。液袋(dai)(dai)在超高(gao)壓(ya)(ya)作(zuo)(zuo)用下(xia)(xia)，具有向間(jian)隙(xi)中流動的(de)(de)(de)(de)趨勢(shi)，使液袋(dai)(dai)受(shou)到損(sun)傷(shang)。在同樣(yang)的(de)(de)(de)(de)脹接壓(ya)(ya)力下(xia)(xia)，脹頭(tou)頭(tou)部的(de)(de)(de)(de)尺寸(cun)與管(guan)子變形(xing)后的(de)(de)(de)(de)間(jian)隙(xi)越(yue)大(da)(da)(da)(da)，液袋(dai)(dai)越(yue)易損(sun)壞，這種損(sun)傷(shang)隨(sui)著(zhu)間(jian)隙(xi)的(de)(de)(de)(de)增大(da)(da)(da)(da)成幾何級數加(jia)(jia)劇。
3. 脹接壓力有(you)限元分析
為了解在(zai)多大的(de)脹(zhang)(zhang)接力下換(huan)熱管(guan)和管(guan)板能(neng)有效(xiao)貼(tie)合，現(xian)對換(huan)熱管(guan)-管(guan)板焊脹(zhang)(zhang)連(lian)接處進行(xing)有限元分(fen)析。根據脹(zhang)(zhang)管(guan)和管(guan)板的(de)實際尺寸(cun)建立模(mo)型圖，施(shi)加不同的(de)脹(zhang)(zhang)接力，觀(guan)察(cha)脹(zhang)(zhang)接效(xiao)果。在(zai)分(fen)析時，考慮7.3.2節分(fen)析的(de)制(zhi)造(zao)尺寸(cun)偏差情況和材料的(de)力學性能(neng)對脹(zhang)(zhang)接力的(de)影響。
A. 基本(ben)參(can)數
換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)的(de)(de)規格(ge)為(wei)(wei)(wei)(wei)Φ25mm×2mm,換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)在管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板上以等邊三角形的(de)(de)形狀排列，孔中(zhong)心距為(wei)(wei)(wei)(wei)32mm,管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔徑為(wei)(wei)(wei)(wei)25.25mm+0.15mm.換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)和管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板的(de)(de)連(lian)接方(fang)式(shi)采(cai)用(yong)強度焊(han)＋液壓(ya)脹(zhang)，脹(zhang)接力為(wei)(wei)(wei)(wei)142MPa.管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)程工(gong)作壓(ya)力為(wei)(wei)(wei)(wei)6.28MPa;換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)的(de)(de)一端伸出(chu)堆焊(han)層的(de)(de)長度為(wei)(wei)(wei)(wei)2.5mm,脹(zhang)接從距離換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)口17.5mm處開始脹(zhang)接部分(fen)共長268mm,管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板與換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)連(lian)接的(de)(de)結構(gou)圖(tu)如(ru)圖(tu)7-13所(suo)示，根據(ju)實際(ji)結構(gou)尺寸簡(jian)畫出(chu)的(de)(de)幾何圖(tu)如(ru)圖(tu)7-14所(suo)示。
B. 有限元模(mo)型
總體坐(zuo)標采用(yong)柱坐(zuo)標系，以換熱管(guan)軸線為Z軸，徑向為R,建立二維(wei)模型。管板和換熱管均(jun)采用(yong)軸對稱 plane182單(dan)元，TARGE169目(mu)標面單(dan)元和CONTA172接(jie)觸(chu)面(mian)(mian)(mian)單(dan)元(yuan)建立換熱管與管板(ban)間的柔性面(mian)(mian)(mian)－面(mian)(mian)(mian)接(jie)觸(chu)對，網格(ge)采用四面體網格，整個模型的單元總數為10650個。在建立模型的過程中，根據7.3.2節分析的間隙值情況，考慮四種管孔與管子外徑間隙值：對管子D4級±0.10,最大間隙為Δrmax=0.250mm,最小間隙為Δr min=0.075mm;對管子ND4級±0.20,最大間隙為Δrmax=0.300mm,最小間隙為Δrmin＝0.025mm;不考慮制造尺寸偏差時的Δr=0.125mm.不考慮尺寸偏差時的模型圖和網格的劃分如圖7-15。
采(cai)用貼脹(zhang)時，換(huan)熱(re)(re)管(guan)在(zai)脹(zhang)接過(guo)程(cheng)中會發生微(wei)小的(de)(de)(de)塑性(xing)(xing)(xing)(xing)形變(bian)，管(guan)板(ban)(ban)只產生彈(dan)性(xing)(xing)(xing)(xing)形變(bian)。因(yin)此，在(zai)ANSYS分析過(guo)程(cheng)中，采(cai)用塑性(xing)(xing)(xing)(xing)模(mo)型(xing)(xing)中隨動(dong)強化(hua)Mises率不(bu)相關的(de)(de)(de)多線(xian)性(xing)(xing)(xing)(xing)模(mo)型(xing)(xing)作為換(huan)熱(re)(re)管(guan)的(de)(de)(de)材料本構關系模(mo)型(xing)(xing)，數據取(qu)自321不(bu)銹鋼實測應力-應變(bian)曲線(xian)；管(guan)板(ban)(ban)采(cai)用各向同性(xing)(xing)(xing)(xing)的(de)(de)(de)彈(dan)性(xing)(xing)(xing)(xing)模(mo)型(xing)(xing)。脹(zhang)接過(guo)程(cheng)是(shi)在(zai)換(huan)熱(re)(re)管(guan)的(de)(de)(de)內表(biao)面施加不(bu)同的(de)(de)(de)壓(ya)力值，使傳(chuan)(chuan)熱(re)(re)管(guan)發生塑性(xing)(xing)(xing)(xing)變(bian)形而(er)管(guan)板(ban)(ban)發生彈(dan)性(xing)(xing)(xing)(xing)變(bian)形，卸掉載荷后管(guan)板(ban)(ban)緊(jin)緊(jin)地壓(ya)緊(jin)傳(chuan)(chuan)熱(re)(re)管(guan)，達到連接的(de)(de)(de)目的(de)(de)(de)。根據模(mo)型(xing)(xing)的(de)(de)(de)對稱(cheng)性(xing)(xing)(xing)(xing)，管(guan)板(ban)(ban)的(de)(de)(de)表(biao)面是(shi)固定(ding)不(bu)動(dong)的(de)(de)(de)，在(zai)模(mo)型(xing)(xing)中設置為完全約束。換(huan)熱(re)(re)管(guan)在(zai)脹(zhang)接的(de)(de)(de)過(guo)程(cheng)中軸是(shi)沒有位移的(de)(de)(de)，所以在(zai)傳(chuan)(chuan)熱(re)(re)管(guan)的(de)(de)(de)軸向設定(ding)約束。
C. 脹接過(guo)程模擬(ni)
通過(guo)載(zai)(zai)荷(he)增量法將脹接壓(ya)(ya)(ya)力(li)施加(jia)到管子內表面施脹部位的(de)單元上，并分三個(ge)階段模擬脹接過(guo)程(cheng)：第一(yi)(yi)階段為(wei)脹接壓(ya)(ya)(ya)力(li)由零(ling)增加(jia)至(zhi)規定的(de)壓(ya)(ya)(ya)力(li)，即脹接壓(ya)(ya)(ya)力(li)加(jia)載(zai)(zai)段；第二階段為(wei)脹接力(li)停留(liu)一(yi)(yi)段時間；第三階段為(wei)脹接壓(ya)(ya)(ya)力(li)由規定值減(jian)少至(zhi)零(ling)，即脹接壓(ya)(ya)(ya)力(li)卸載(zai)(zai)段。考慮到接觸和(he)材料非(fei)線(xian)性的(de)計(ji)算(suan)收斂速(su)度(du)和(he)計(ji)算(suan)精(jing)度(du)，每個(ge)階段劃分為(wei)幾(ji)個(ge)載(zai)(zai)荷(he)步，每個(ge)載(zai)(zai)荷(he)步中(zhong)增加(jia)若(ruo)干(gan)個(ge)子載(zai)(zai)荷(he)步。為(wei)提(ti)高求解過(guo)程(cheng)的(de)收斂速(su)度(du)。使用(yong)(yong)完全的(de)Newton-Raphson迭代，以保證每次平衡迭代使用(yong)(yong)正切(qie)剛度(du)矩陣(zhen)，使用(yong)(yong)線(xian)性搜索使計(ji)算(suan)穩定化。整(zheng)個(ge)脹接過(guo)程(cheng)所用(yong)(yong)時間為(wei)2~3s.
D. 模擬(ni)結果(guo)及分析(xi)
有限元模擬時，分別考慮制造尺寸偏差和材料力學性能的影響。首先，在ReLt=292MPa時，計算間隙為0.125mm、0.325mm和0.05mm時所需的貼合脹接力；其次，分析ReLt為292MPa和205MPa時的脹接力。
①. ReLt=292MPa時。
a. 無(wu)制造(zao)尺寸偏差、間隙(xi)Δr=0.125mm時，換熱(re)管的規格為Φ25mm×2mm,管板孔徑(jing)為25.25mm,模型如圖(tu)7-15所示(shi)。分(fen)析時，選取脹管中間位(wei)置(zhi)換熱(re)管外壁的單元A進行(xing)有限元分(fen)析，位(wei)置(zhi)如圖(tu) 7-16。
分別施加100MPa、142MPa、180MPa、210MPa、240MPa等的脹接(jie)力，經過(guo)多次計(ji)算發現，在230MPa時單(dan)元A沿(yan)R方向(xiang)的絕對位移(yi)量u=0.125005，如圖7-17所示。表明此時換熱管和管板能有效(xiao)貼合。
b. 考慮制造尺寸偏差、間隙Δrmax=0.325mm時，當考慮管板的上偏差十0.15和換熱管下偏差－0.25時，最大間隙為0.325mm,換熱管壁厚1.75mm,模型如圖7-18.分析方法同Δr=0.125mm時的分析方法，經過多個脹接力的計算，在240MPa時單元A沿R方向的絕對位移量u=0.325002,如圖7-19所示。
c. 考慮制造尺寸偏差，間隙Δrmin=0.05mm時，當考慮管板的上偏差＋0.15和換熱管最大上偏差＋0.25時，最小間隙為0.05mm,換熱管壁厚為2.125mm,模型如圖7-20所示。經過多個脹接力的計算，在195MPa時，單元A沿R方向的絕對位移量u=0.05001,如圖7-21所示。
從模擬結果看出(chu)，間(jian)隙越大，需要的脹接力越大，0.05~0.325mm的間(jian)隙在142MPa的脹接力下不能保證換熱管(guan)和管(guan)板之(zhi)間(jian)緊密貼合。
②. 為了解材料力學性能對脹接力的影響，在相同的間隙Δr=0.125mm的情況下取ReLt=205MPa和ReLt=292MPa,對脹接力進行分析。ReLt=292MPa的脹接力為230MPa,下面對ReLt=205MPa的脹接力進行分析，模型圖如圖7-22所示。分析方法同上，結果表明脹接力在180MPa時，單元A沿R方向的絕對位移量 υ=0.125002，換熱管和管板能有效貼合，結果見圖 7-23。
結(jie)果表明(ming)，換熱管(guan)屈服強度大時所需的(de)脹接力(li)也大。模擬(ni)(ni)(ni)的(de)結(jie)果與式（7-2)計算結(jie)果比(bi)較：不考慮(lv)偏差時大約相等；間隙(xi)大時，模擬(ni)(ni)(ni)結(jie)果比(bi)計算結(jie)果大；間隙(xi)小時，模擬(ni)(ni)(ni)結(jie)果比(bi)計算值小。
E. 換熱(re)管脹(zhang)接后殘余應力
經(jing)過脹接后換(huan)熱(re)管(guan)發生微小(xiao)的塑性(xing)形(xing)變，管(guan)壁各處會存在殘(can)(can)余(yu)脹接應力，在管(guan)外壁取一單元分(fen)析其等效殘(can)(can)余(yu)應力情(qing)況(kuang)，不(bu)同情(qing)況(kuang)下(xia)等效殘(can)(can)余(yu)應力隨時間的變化結果(guo)如(ru)圖7-24所示(shi)。
分析發(fa)現、換熱管外壁(bi)的等效殘余應(ying)力處在20~40MPa之間。
四、分(fen)析結果(guo)討(tao)論
不銹鋼管(guan)(guan)(guan)子(zi)(zi)的應力(li)腐蝕由拉應力(li)和(he)腐蝕介質共(gong)同引(yin)起。裂紋(wen)起源于管(guan)(guan)(guan)子(zi)(zi)外(wai)表面，并穿透壁面引(yin)起泄漏。通過公式計算(suan)和(he)有限元分析發現，管(guan)(guan)(guan)子(zi)(zi)和(he)管(guan)(guan)(guan)板(ban)所需的最小脹接(jie)壓力(li)約(yue)為200MPa。在142MPa脹接(jie)壓力(li)下，管(guan)(guan)(guan)子(zi)(zi)和(he)管(guan)(guan)(guan)板(ban)之(zhi)間(jian)(jian)貼合不緊密(mi)，存在縫隙(xi)。一旦(dan)換熱管(guan)(guan)(guan)與換熱管(guan)(guan)(guan)孔之(zhi)間(jian)(jian)現間(jian)(jian)隙(xi)，就(jiu)為氯離子(zi)(zi)的富集創造(zao)了(le)條件(jian)。
首(shou)先，攜(xie)帶微量氯(lv)離(li)(li)(li)子(zi)的(de)高溫鍋爐進(jin)入縫(feng)隙，水在縫(feng)隙內變成蒸(zheng)汽后(hou)排出(chu)。由于縫(feng)隙內流(liu)體緩慢，進(jin)入縫(feng)隙內的(de)氯(lv)離(li)(li)(li)子(zi)因擴散(san)系(xi)數變小(xiao)而不(bu)易排出(chu)，特別是在近壁面(mian)，氯(lv)離(li)(li)(li)子(zi)擴散(san)系(xi)數很(hen)小(xiao)，氯(lv)離(li)(li)(li)子(zi)將在壁面(mian)沉(chen)積，如圖7-25所示(shi)。
其次，狹長的縫隙容易造成縫隙腐蝕，縫隙內陽極反應是金屬的溶解反應M→M++e,陰極的還原反應是O2+2H2O+4e→4OH-,縫隙內溶液中的O2逐漸消耗，且不能及時補充，使陰極反應逐漸終止。縫隙內的陽極反應主要依靠縫隙外表的陰極反應來平衡，形成“大陰極”和“小陽極”。為了保持電荷平衡，氯離子向縫隙內遷移。隨著遷移的進行，縫隙內氯離子濃度逐漸升高，越接近縫隙底部濃度越高。縫隙內氯離子濃度增加的同時，會使溶液的pH值降低，增加了不銹鋼換熱管應力腐蝕開裂的風險。
在(zai)高溫環(huan)境中，少量(liang)的氯離子就能引起(qi)奧氏(shi)體不(bu)銹鋼應力(li)腐蝕。試驗(yan)表明，溫度在94~268℃時，CI-濃度大于11mg/kg時，應力腐蝕敏感性為高度。
五、分析結(jie)論
①. 通(tong)過對換(huan)(huan)熱(re)管(guan)的(de)化學成(cheng)分(fen)分(fen)析(xi)，說(shuo)明(ming)材(cai)料是0Cr18Ni10Ti,滿足GB/T13296-2007《鍋爐、熱(re)交換(huan)(huan)器(qi)用不銹鋼(gang)無縫鋼(gang)管(guan)》標準規定要求，鎳(nie)成(cheng)分(fen)稍偏低(di)，可能會降低(di)耐蝕性能，但(dan)該換(huan)(huan)熱(re)管(guan)表面沒有發生均勻腐蝕，而只是個別區(qu)域出現(xian)了裂紋，說(shuo)明(ming)鎳(nie)成(cheng)分(fen)偏低(di)和裂紋沒有直接關系。
②. 通(tong)過電子(zi)探針和顯微(wei)鏡(jing)對裂(lie)紋(wen)的(de)觀察，可看(kan)出裂(lie)紋(wen)源存在(zai)于換熱(re)管(guan)的(de)外表(biao)面（點(dian)蝕(shi)(shi)），并平行于軸向(xiang)和管(guan)徑(jing)向(xiang)發展；裂(lie)紋(wen)的(de)一個(ge)（或多個(ge)）分支在(zai)沿徑(jing)向(xiang)發展時遇到(dao)材料基體(ti)中的(de)缺陷，加(jia)劇了腐蝕(shi)(shi)的(de)程度，繼續向(xiang)前發展成(cheng)為穿透性裂(lie)紋(wen)，引起管(guan)內介質泄(xie)漏。兩種觀測方法的(de)結果都顯示(shi)，裂(lie)紋(wen)具有典型(xing)的(de)應力腐蝕(shi)(shi)形(xing)貌。
③. 電(dian)子探針的掃描結果顯示(shi)，裂(lie)紋縫隙的腐蝕(shi)產物(wu)中含(han)氯、硫(liu)和氧元素(su)，表明殼程廢鍋水中含(han)有氯離子,為換熱管的應力(li)腐蝕(shi)創(chuang)造了腐蝕(shi)介質環(huan)境。
④. 管(guan)束內(nei)壁黑色附(fu)著(zhu)物(wu)中的(de)(de)(de)S元素含量較高(gao)，來源于原(yuan)料煤；鐵和鎳(nie)是水(shui)煤氣介質腐蝕設備形成的(de)(de)(de)。這種換熱管(guan)的(de)(de)(de)失效與管(guan)內(nei)的(de)(de)(de)介質無關。
⑤. 在使用(yong)脹接力計算式(shi)（7-2)時注意兩點：
a. 不用考慮尺寸偏差。
b. 使用材料實測屈服應力值。Pmin是使換熱管和管板開始產生殘余應力的最小脹接力，因此為保證密封性，實際脹接力在Pmin和Pmax平均值上下較好。
根據換(huan)(huan)熱(re)管(guan)和(he)(he)管(guan)板材料性質確定不準確或尺寸(cun)偏(pian)差較大的換(huan)(huan)熱(re)器，建議先進行(xing)脹(zhang)接(jie)(jie)工藝試驗(yan)，以獲得(de)脹(zhang)接(jie)(jie)的可靠(kao)性。為(wei)了降低脹(zhang)接(jie)(jie)成本，應選用尺寸(cun)精度等級較高(gao)的換(huan)(huan)熱(re)管(guan)，盡量減小管(guan)子和(he)(he)管(guan)板之間(jian)的間(jian)隙。
⑥. 有限元(yuan)模擬和理論計算結(jie)果都顯示，142MPa的(de)脹接力不能(neng)滿(man)足換(huan)熱管(guan)(guan)和管(guan)(guan)板密封要求。
通過以上分析，可以判定設備泄漏的原因是換熱管和管板之間存在縫隙，殼程介質中含有氯離子，氯離子在縫隙內富集引起不銹鋼換熱管應力腐蝕開裂。
六、建議
①. 應(ying)嚴格控制(zhi)耐壓試(shi)驗(yan)用水和生(sheng)產(chan)用水中氯離(li)子和硫的含(han)量，定(ding)期檢測廢(fei)熱(re)鍋(guo)爐的進水和排污(wu)水中氯離(li)子和硫的含(han)量。
②. 盡量(liang)減少停車。裝(zhuang)置停車時(shi)，要排凈鍋(guo)爐水，保證設備處在干燥狀(zhuang)態。避免出現干濕交(jiao)替狀(zhuang)態。
③. 設(she)備在(zai)進(jin)行修復時(shi)(shi)或制造下一臺設(she)備時(shi)(shi)，適當增(zeng)加脹(zhang)(zhang)接(jie)力，保證貼脹(zhang)(zhang)質量(liang)，消除間(jian)隙。
④. 對于新造廢熱鍋爐，建議將現用的321不銹鋼更換為2205雙相不銹鋼。該類型不銹鋼比18-8型不銹鋼有更強的耐少量氯化物應力腐蝕的能力。
⑤. 建議(yi)修復(fu)方案：對新投(tou)用(yong)廢鍋的管(guan)(guan)子-管(guan)(guan)板(ban)連(lian)接處進(jin)行補脹；對已泄漏廢鍋的管(guan)(guan)子-管(guan)(guan)板(ban)連(lian)接處進(jin)行鉆(zhan)取管(guan)(guan)束(shu)(shu)，然后將管(guan)(guan)束(shu)(shu)前移，重新焊(han)脹。
