在熱加工變形溫度下，由于雙相不銹鋼(gang)中兩相強度、塑性不同和變形行為的差異，導致熱塑性下降，而使鋼的熱加工性變壞。圖6.13系雙相鋼中，隨二相比例的不同，不銹鋼的熱塑性的變化。可以看出，在熱加工條件下，當次量的相量超過20％后，雙相不銹鋼的熱塑性急劇下降；當α與γ體積分數相差＜20％時，還有一熱塑性最低的平臺。為此，在雙相不銹鋼熱加工過程中，相比例不僅希望在此平臺外，而且最好次量相應＜20％。

  實踐(jian)表(biao)明，對常(chang)用第一代(dai)雙相不(bu)銹(xiu)鋼而言，適宜的(de)熱(re)加工溫(wen)度(du)一般在900～1150℃范圍內。

  圖6.13 α和γ相比例對鋼在高溫下工藝塑性(xing)的影響（示意圖）

  由(you)于圖6.13 最早發表于1962年(nian)，當(dang)時第(di)(di)二代(dai)(dai)和第(di)(di)三代(dai)(dai)（也稱現(xian)代(dai)(dai)）雙相(xiang)不(bu)銹鋼(gang)(gang)(gang)尚未問世，因此，此圖無法(fa)預示用氮合(he)金化后(hou)的現(xian)代(dai)(dai)雙相(xiang)不(bu)銹鋼(gang)(gang)(gang)的熱塑(su)(su)性(xing)行為。國內(nei)曾以含氮的雙相(xiang)不(bu)銹鋼(gang)(gang)(gang)00Cr25Ni6Mo3N為基礎，研(yan)究了在0％～10％Ni、0.08％～0.23％N的區(qu)間(jian)(jian)內(nei)，鋼(gang)(gang)(gang)中(zhong)α和γ相(xiang)比例與鋼(gang)(gang)(gang)的熱塑(su)(su)性(xing)之間(jian)(jian)的關系(xi)，結果指出：

   ·低溫低α相區和高溫中α相區的熱塑性明(ming)顯低于(yu)其(qi)他相區；

   ·對α相＜30％的雙相不銹鋼，熱(re)加工溫度宜(yi)高一些，熱(re)加工終止溫度在1000℃以(yi)下；

   ·對α相＞40％的雙相不銹(xiu)鋼(gang)，熱加(jia)工溫度宜(yi)低一(yi)些，熱加(jia)工終(zhong)止溫度可(ke)在900～1000℃范圍內。

   研究和實踐表明，具有微細的(de)雙(shuang)相(xiang)組織結構，對雙(shuang)相(xiang)不銹鋼(gang)獲(huo)得優(you)良的(de)性能非(fei)常重(zhong)要。因此，對于(yu)熱加工(gong)后(hou)便進行最終熱處(chu)理的(de)產(chan)品，不僅是熱加工(gong)終止(zhi)溫度，而且變形量(liang)的(de)控制(zhi)也需予以重(zhong)視(shi)。

   對于高合金雙相(xiang)不(bu)銹鋼(gang)，熱加工(gong)過程和冷卻(que)過程中，還要防止600～1000℃間(jian)σ相(xiang)和x相(xiang)等的析出，以避免它們析出對鋼(gang)的性能帶來的危害。